箱梁底模、侧模和内模均采用δ=15 mm的竹胶板。竹胶板容许应力[σ0]=14.5MPa,弹性模量E=6×103MPa。

　　纵向方木采用A-1东北落叶松，顺纹弯矩应力为14.5MPa，截面尺寸为8×13.5cm。截面参数和材料力学性能指标：

　　横向方木采用A-1东北落叶松，顺纹弯矩应力为14.5 MPa，截面尺寸为8×8cm。截面参数和材料力学性能指标：

　　考虑到现场材料不同批，为安全起见，方木的力学性能指标按湿材乘0.9的折减系数取值，则[σ0]＝14.5×0.9＝13.05MPa,E=9×103×0.9=8.1×103MPa，容重6KN/m3。

　　纵横向方木布置：纵向方木或[10槽钢（I10工钢）布置间距等同于支架横向间距，横向方木间距一般为30cm，在腹板和端、中横隔梁下为20cm。

　　采用碗扣支架，碗扣支架钢管为φ48、t=2.6mm，材质为Q235A级钢，轴向容许应力[σ0]=140 MPa。详细数据可查表5.01。

　　碗扣支架立、横杆布置：立杆纵、横向间距一般为90×90cm，在端、中横隔梁下为60×60cm、30×60cm，腹板下30×90cm、60×90cm。横杆除顶端及底端步距为60cm外，其余横杆步距为120cm。连接支杆和竖向剪刀撑见图。

　　查五金手册可知，[10槽钢每米自重10.0Kg，则为0.1 KN/m，I10工钢每米自重11.2Kg，则为0.112 KN/m，均小于8*13.5方木自重，偏安全考虑计算模板自重时全部按照8*13.5方木的自重计算。

　　计算支架时，模板及纵横向方木按照均布荷载计算，荷载大小为0.15+0.2+0.22=0.57 KN/m2，取1KN/m2进行计算。

　　参照《路桥施工计算手册》第172页，按配筋率，则钢筋砼自重取值26KN/m3。

　　①计算模板及直接支撑模板的小楞时，均布荷载取2.5kN/m2，另以集中荷载2.5KN进行验算；

　　③计算支架立柱及支撑拱架的其它结构构件时，均布荷载可取1.0 kN/m2。

　　计算脚手架及模板支撑架构件强度时的荷载设计值，取其标准值乘以下列相应的分项系数：

　　单肢立杆轴向力计算公式根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》5.6.2如下式5-1所示。

　　由于碗扣支架的纵、横向间距不一样，并且承受的荷载也不一样，因此分区域进行计算：

　　3）腹板区域：横向0.6m×纵向0.9m，区域内按照2根立杆承受荷载考虑，区域内荷载为整个腹板的重量+相邻的顶底板荷载，如下图阴影部分所示：

　　4）箱室区域：横向0.9m×纵向0.9m,该区域顶、底板最厚处为60cm：

　　通过以上计算可知，钢管最大承载力为24.15KN。根据WDJ碗扣支架设计使用说明书知：步距为120cm时，单根钢管可承担的承载力为30KN，所以以上支架布设满足承载力要求。

　　模板木带荷载：1.5kN/m² (重量取0.15吨/m²,查《路桥施工手册》)

　　在贝雷梁支架区域，箱梁底板宽度、厚度及梁高均为变值，为简化计算，取箱梁砼断面最大时进行计算，底板宽度方向为3291cm，箱梁高度取最大值232cm，断面面积为35.01m2，底板厚度为27cm。

　　（3）贝雷钢架主梁重量：g3=24×58×2.7/3=1252.8KN（纵桥向贝雷梁共计58道，每道24米，单片贝雷梁长为3米）

　　(碗口支架每米重量5.94Kg/m，支架总高度按12米计算，扣去门洞高度总计6米，则上方支架均高按6.0米计算。)

　　根据贝雷梁布置形式，选取中腹板及箱室区域对贝雷梁弯矩、剪力、挠度进行检算，根据《装配式公路钢桥多用途使用手册》，贝雷梁容许内力为：

　　a、取腹板区域贝雷钢架主梁进行验算，腹板宽60cm,取断面最高处梁高2.32米，贝雷钢架主梁间距75cm, 按偏安全考虑，腹板砼全部支承于一组贝雷钢架主梁上，为简化计算并偏于安全考虑，按简支梁计算，将贝雷钢架主梁上方承受荷载简化为线荷载计算：

　　每米腹板区域一组贝雷钢架主梁承受的砼重量为：2.32×0.6×26=36.19KN/m

　　每米腹板区域一组贝雷钢架主梁承受的模板重量为：1.5KN/㎡×0.6m2/m=0.9KN/m

　　则一组贝雷钢架主梁承受的最大剪力为455.58/2=227.79KN490.5KN满足要求（具体参数查贝雷梁容许内力表）。

　　b、取箱式区域贝雷钢架主梁进行验算，箱式区宽度取90cm,混凝土上下桥面厚按0.6米，贝雷钢架主梁间距90cm, 按偏安全考虑，箱式区砼全部支承于一组贝雷钢架主梁上，为简化计算并偏于安全考虑，按简支梁计算，将贝雷钢架主梁上方承受荷载简化为线荷载计算：

　　每米箱式区域一组贝雷钢架主梁承受的砼重量为：0.9×0.6×26=14.0KN/m

　　每米箱式区域一组贝雷钢架主梁承受的模板重量为：1.5KN/㎡×0.9m2/m=1.35KN/m

　　则一组贝雷钢架主梁承受的最大剪力为238.68/2=119.34KN490.5KN满足要求（具体参数查贝雷梁容许内力表）。

　　考虑到砼浇注时自连续梁一端推进到另一端，在砼初浇筑至贝雷梁端头时，存在贝雷梁悬挑的不利工况，为增加贝雷梁支架的安全性，在贝雷梁两端端头处增设三排间距为0.3m的碗扣支架作为附加支撑，碗扣支架自成体系，纵横向设置剪刀撑，下部设置扫地杆，上部用10#工字钢作为分配梁，详见附图。

　　①取腹板处对45a工字钢进行验算，其中腹板处集中荷载由前面计算知207.5KN，具体计算模型见下方附图：

　　②取箱室处对45a工字钢进行验算，其中箱室处集中荷载由前面计算知108.7KN，具体计算模型见下方附图：

　　③取翼缘板处对45a工字钢进行验算，其中翼缘板处集中荷载可取箱室处集中荷载108.7KN，具体计算模型见下方附图：

　　钢管立柱采用φ529mm钢管，钢管壁厚8mm，钢管高度4.0m。其截面特性如下:

　　腹板下方钢管墩间距为2.0米，箱室下方钢管墩间距为2.5米，翼缘板处钢管墩间距为2.0米，为简化计算，同时偏于安全考虑，除去两侧翼缘板4根钢管立柱，假设跨只设16根钢管立柱均匀承担全部荷载。

　　采用C30砼基础，宽1.2m，高度0.5m，下层配φ20@300钢筋骨架，增强整体受力。钢管底座采用0.8m*0.8m方形钢板(或钢管柱自带圆形法兰厚2cm)，钢板厚10mm， 考虑整体受力，对砼基础计算：F=1372.14/(0.6*0.6)=3.811Mpa30Mpa（C30砼抗压强度设计值），满足要求。